标签: 本振

by Yuanzhong Deng RFStory.com已经改为 MiniIC.com 原文链接： http://www.rfstory.com/2011/03/31/calculate-lo-phase-noise-specification/ 在接收机的指标分析中，阻塞灵敏度和互调灵敏度都会对本振相噪提出要求。（ 问 ：本振相噪为什么会影响这两种灵敏度？ 答 ：因为倒易混频。什么是倒易混频，请参考我的 上一篇文章 ）   在GSM、UMTS、CDMA、LTE等制式中，阻塞电平大于互调电平，阻塞灵敏度对接收机本振相噪的要求最高。所以，在确定接收机本振相噪指标时，以阻塞灵敏度的要求作为基准。 下面，我们对GSM（在上述四种制式中，GSM对本振相噪要求最高） DCS1800 TCH/FS 进行相关分析。 对所有类型的灵敏度（如静态灵敏度、互调灵敏度、阻塞灵敏度）的分析，可以采用同样的方法，即把各种噪声等效到天线口进行叠加， 叠加后的噪声总功率+解调门限=灵敏度 。 在有阻塞（大干扰）的情况下，接收机能正确解调的最小信号，就是 阻塞灵敏度 。 在GSM系统中，解调门限的理论值一般是9dB（当然，业界领先的公司采用性能优良的算法，解调门限可以做得更低），本文解调门限以 9dB 进行计算。 在有阻塞的情况下，接收机本振相噪指标要求的计算公式如下： 接收机本振相噪 = S want - 解调门限 - 10lg(BW) + 裕量 - S bl 其中： S want 是指接收机在阻塞情况下能接收到的最小有用信号功率（即阻塞灵敏度）， 51.021 协议（7.6 Blocking Characteristics）要求是-101dBm，如下： 解调门限 取9dB。 BW 是指信号带宽，GSM是200kHz（计算时代入公式的值是200000）。 裕量 是指本振相噪因 倒易混频 等效到天线口的噪声占总噪声的比例，如果占一半，就取10lg(1/2)=-3dB。（实际的接收机中，这个比例到底是多少，我们在下一篇文章中再详细介绍，本文我们以 -3dB 来计算）。 S bl 是指带内阻塞信号（大干扰）功率，协议规定如下（不同的频偏，要求不同）：   综上，我们可以计算得到接收机本振相噪的指标要求： -101 - 9 - 10lg(200000)  + (-3) - (-35) = -141 dBc/Hz @ 600kHz offset -101 - 9 - 10lg(200000)  + (-3) - (-25) = -151 dBc/Hz @ 800kHz offset -101 - 9 - 10lg(200000)  + (-3) - (-25) = -151 dBc/Hz @ 1.6MHz offset -101 - 9 - 10lg(200000)  + (-3) - (-25) = -151 dBc/Hz @ 3MHz offset   本文为原创文章，转载请注明：转载自 射频那些事儿  。

by Yuanzhong Deng RFStory.com已经改为 MiniIC.com 原文链接： http://www.rfstory.com/2011/02/28/reciprocal-mixing/ 定义 ：在混频器的输入端（射频口或中频口），当输入信号频率附近存在着强干扰时，由于本振相噪与干扰信号在器件的非线性作用下产生差频，落到中频带内（覆盖有用中频信号），使输出噪声增加，信噪比下降，这种现象称为 倒易混频 （ Reciprocal Mixing ）。 如上图所示，当本振 相噪差 时，混频后的有用中频信号被混频后的干扰信号的噪声边带所覆盖，由于与中频信号同频，中频滤波器对此噪声无抑制作用。 在设计大动态、高选择性的接收机时，要求接收机本振信号的相噪必须好，以保证阻塞灵敏度的指标。 Q：为什么叫做“倒易混频”？ A： 这种混频相当于以强干扰信号作为本振而将本振源的边带噪声当作输人信号，正好与原来的混频相颠倒，所以称为倒易混频。 本文为原创文章，转载请注明：转载自 射频那些事儿  。

by Yuanzhong Deng RFStory.com已经改为 MiniIC.com 原文链接： http://www.rfstory.com/2011/05/31/calculate-lo-phase-noise-specification-continue/ 在 上篇文章 中，我初步介绍了如何计算接收机对本振相噪的指标要求，为了简化计算，暂时认为本振相噪因 倒易混频 等效到接收机输入口的噪声占总噪声的一半。 实际上，影响阻塞灵敏度的因素众多，本振相噪只是其中之一。我们应该将这些关键因数都考虑进来，使得 总噪声功率 满足协议的要求。那么这些关键因素主要有哪些呢？（本文中的接收机架构是一次变频，中频带通采样） 1、热噪影响（接收机噪声系数影响） = -174 + NF + 10*lg(BW)  ——单位：dBm/BW 2、接收本振相噪影响 = 阻塞电平 + 接收本振相噪 + 10*lg(BW)  ——单位：dBm/BW 3、ADC时钟相噪影响 = 阻塞电平 + 采样时钟相噪 + 10*lg(BW)  ——单位：dBm/BW 4、中频谐波混叠 = 阻塞电平 - 中频谐波抑制  ——单位：dBm/BW 5、ADC底噪 = ADC满刻度 - ADC大信号SNR - 10*lg(fs/2/BW) - G  ——单位：dBm/BW 6、发射泄漏噪声（如果是FDD收发信机的话） = 发射机底噪 - 双工器抑制度  ——单位：dBm/BW （其中，NF是接收机噪声系数，fs是接收ADC采样频率，BW是信号带宽，如GSM的信号带宽是200kHz，G是阻塞情况下ADC前接收通道的增益） …… 将上述功率相加既得到折算到接收机输入口的 总噪声功率 。 最后要满足： 总噪声功率 = 阻塞灵敏度 - 解调门限 （注：“=”表示“小于等于”） 只要满足上式，阻塞灵敏度就能满足协议要求。 打完收工：）   后记： 实际设计中，特别是在设计的初始阶段，在我们还无法知道上述细节（例如通道的增益，噪声系数、各器件还未敲定，规格还未得出），而又要急迫地给出频率合成器的相噪指标，我们可以将 上篇文章 中的 -3dB换成-16dB （即本振相噪对总噪声功率的贡献只有0.1dB）来进行计算，可以快速得出 较严格 的本振相噪指标用以指导选型（这样的器件通常都是可获得的，ADI的器件就是不错的选择）。 本文为原创文章，转载请注明：转载自 射频那些事儿  。

今天为了设计SAW标签接收板，将之前做测试的本振ADF4350小板又拿出来测试了下，进行了双路输出的测试，其中A+路输出功率5dbm，B-路输出-4dbm，在433MH z  频率点测试，波形如图，因为8次分频输出的缘故正弦波变得更像方波，上波形为A+输出，下波形为B-输出，按理A+和B-波形应相差180度，但是由于并未同时测量两个同他，而是先测量的B-作为参考，在测量的A+，所以没看出相位差，示波器是罗德施瓦茨的RTO，用着还是很爽的。。当然money也是大大的。。哈哈，后续会有更多测试结果。。