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  • 2021-6-4 13:46
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    上一期我们给大家介绍了什么是TS16949证书,那么,这样一份颇具含金量的证书,究竟要达到什么样的水平才具备资格去申请认证?在申请认证过程中又有哪些技术难度呢?下面请跟随Raphael的步伐,采访一下我司具有21年工作经历的高级工程师老刘吧,来听听他的分享。 “老刘,请问16949的证书申请认证是否具有难度?”小编把埋藏在心中已久的问题抛了出来。 “是具有相当难度的,毕竟16949证书在汽车行业可以说是无人不知无人不晓的,申请16949的确要符合不少要求才能具备认证的资质”。老刘介绍到:“首先,企业的合法资质肯定不能少,像是营业执照、组织机构代码、税务登记证这些,要确认好营业值得范围,是否和ISO/TS16949申请审核范围冲突,还要确认是否进行了最新年检,” “其次,是汽车产品供应链的证明或者客户出具的证明。谷景电子就是客户出具的证明。因为已经和有着汽车供应链需求的客户合作了许久,在具有加工制造能力以后并且证明了可以通过这种能力的实现能够使产品增值,有了一定的经验与资质,客户的良好关系与信任,客户为谷景出具证明自然也是水到渠成。” “ 除此之外,还需要汽车产品 APQP( 产品质量先期策划 )以及汽车顾客特殊要求清单(在与客户签订的协议或合同中找到客户最关注产品的那一面去定特殊性)、内审员清单( TS16949 内审员资格证,包括体系、产品、过程审核的培训)这些。要完成这些,既要靠上层的坚定信念与投入(认证费、制定管理体系等),还需要公司员工上下齐心协力,目标一致。这个过程,从前期准备开始到最近获得证书,前后花费的时间也有将近两年的时间。 “这几年,许多企业都希望通过TS16969的认证提升企业的运营能力,同时通过认证证书提高企业声誉,这本身是很好的,但是其中不乏一些企业只为配套机会而“购买”认证。相比较而言,那些一步一个脚印努力争取的企业更显难能可贵。例如谷景电子。” “当然,如果不能继续保持质量体系的正常运转和产品质量的一致性,也会面临吊销证书的风险。所以谷景也还需继续努力,未来任重而道远。” 各位小伙伴们,听完老刘今天的分享,你是不是也和小编Raphael一样收获良多,对于TS16949证书的认证要求及难点是否也有了一定的了解呢? 下一期,我们将向大家介绍国内通过16949的情况及16949证书的认证过程,到时关注。
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    2021-4-16 15:19
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    什么是电感的频率特性 在进入具体的电感降噪对策解说之前,先来简单回顾一下电感的频率特性。 首先,电感(线圈)具有以下基本特性,称之为“电感的感性电抗”  ①直流基本上直接流过。  ②对于交流,起到类似电阻的作用。  ③频率越高越难通过。 下面是表示电感的频率和阻抗特性的示意图。 在理想电感器中,阻抗随着频率的提高而呈线性增加,但在实际的电感器中,如等效电路所示,并联存在寄生电容EPC,因而会产生自谐振现象。 所以,到谐振频率之前呈现电感本来的感性特性(阻抗随着频率升高而增加),但谐振频率之后寄生电容的影响占主导地位,呈现出容性特性(阻抗随着频率升高而减小)。也就是说,在比谐振频率高的频率范围,不发挥作为电感的作用。 电感的谐振频率可通过上述公式求得。除了主体是电容量还是电感量的区别外,该公式与电容的谐振频率公式基本相同。从公式中可以看出,电感值L变小时谐振频率会升高。 电感的寄生分量中,除了寄生电容EPC之外,还有电感绕组的电阻分量ESR(等效串联电阻)、与电容并联存在的EPR(等效并联电阻)。电阻分量会限制谐振点的阻抗。 关键要点: ・电感在谐振频率之前呈现感性特性(阻抗随频率升高而增加)。 ・电感在谐振频率之后呈现容性特性(阻抗随频率升高而减小)。 ・在比谐振频率高的频段,电感不发挥作为电感的作用。 ・电感值L变小时,电感的谐振频率会升高。 ・电感的谐振点阻抗受寄生电阻分量的限制。 使用电感和铁氧体磁珠降低噪声的对策 将介绍实际的噪声对策,并通过与铁氧体磁珠(电感大家族的成员,同样经常被用于降噪对策)的比较来展开话题。 使用电感的降噪对策 仅使用电容无法充分消除噪声时,可以考虑使用电感。降噪对策中使用的电感大致有两种。  ①绕组型电感:构成滤波器  ②铁氧体磁珠:将噪声转换为热 电感和铁氧体磁珠的阻抗特性 在进入使用电感和铁氧体磁珠降噪的对策介绍之前,先来了解一下它们的基本特性。虽然铁氧体磁珠被归类为电感,但其频率-阻抗特性与普通电感不同。 铁氧体磁珠与普通电感相比,具有电阻分量R较大、Q值较低的特性。利用该特性可消除噪声。 另外,直流电流特性也不同。 普通的电感可容许较大的直流叠加电流,只要在其范围内,阻抗不怎么受直流电流的影响,谐振点也几乎不变。相比之下,铁氧体磁珠对于直流电流容易饱和,饱和会导致电感值下降,谐振点向高频段转移。这会导致滤波器特性变化,因此需要特别注意。 下面开始介绍使用电感和铁氧体磁珠降低噪声的对策。 ①绕组型电感:构成滤波器 下面是关于使用了电感的π型滤波器的介绍。在低频段,因电感和电容而发挥低通滤波器的作用。到了高频段,由于电感会变现为电容、电容会表现为电感,从而π型滤波器起到高通滤波器的作用,因此无法获得噪声消除效果。 ②铁氧体磁珠:将噪声转换为热 铁氧体磁珠在低频段基本上也起到低通滤波器的作用。但是,如前所述,在这个频段对于直流电流容易饱和,使用这种电感值下降的铁氧体磁珠很难消除目标频段的噪声。 接下来请看右侧的曲线图。电抗降低并存在与电阻分量交叉的点。当超过这个被称为“交叉点”的频段后,铁氧体磁珠将起到电阻的作用,具有将噪声转换为热的功能。这是与内置绕组型电感的滤波器之间的巨大差异。而在更高频段,则与绕组型电感相同,发挥高通滤波器的作用。 使用了铁氧体磁珠的滤波器,不仅可将噪声旁路消除,还可将噪声转换为热,因此有望实现优异的噪声消除性能。但是,需要注意其直流偏置电流特性。 关键要点: ・用于降噪对策的电感,大致可以分为绕组型电感构成的滤波器和利用铁氧体磁珠进行热转换两种。 ・铁氧体磁珠与普通电感相比,具有电阻分量R较大、Q值较低的特性。 ・普通的电感可容许较大的直流叠加电流,只要在其范围内,阻抗不怎么受直流电流的影响。 ・铁氧体磁珠对于直流电流容易饱和,饱和会导致电感值下降,谐振点向高频段转移。 ・普通电感构成的滤波器,可选电感值的范围较宽。 ・铁氧体磁珠的Q值较低,因此在较宽频率范围内具有有效的降噪效果。 使用共模滤波器降低噪声的对策 作为使用电感的降噪对策之一,本文将介绍使用共模滤波器降噪的内容。从严格意义上讲,共模滤波器并不是电感器,而是磁性器件,是降噪对策中的重要部件。 共模滤波器 共模滤波器的结构是两个绕组绕在一个磁芯上,相当于两个电感组合在一起(见下图)。当绕组中流过电流时,磁芯产生磁通,针对急剧的电流变化,起到使电流不易流通(扼流)的作用。这与电感的自感作用相同。 共模滤波器基本上起到 共模电流不流通 、 差模电流流通 的作用。关键在于这2根导线沿同一方向绕在一个磁芯上。 如图所示,差模电流是在2根导线上往复流动,因此磁芯产生的磁通方向相反,磁通抵消,因此不能起到扼流作用,而是直接通过。 相比之下,共模电流的流向相同,因此磁通量增强,电流不易流过。也就是说,共模电流=共模噪声难以通过,被滤除。 使用共模滤波器降低噪声的对策 由于这里提到开关电源的噪声,因此在下面给出作为电源的输入滤波器使用的示例。 该图是在“开关电源的输入滤波器”中使用过的图,如图所示在电源的输入线插入共模滤波器。与用于信号线的共模滤波器相比,用于电源线的共模滤波器使用差模阻抗较大的分裂绕组结构的。这些产品一般作为电源线用共模滤波器推出,其差模噪声消减效果也值得期待。但是,由于几百k~几MHz左右的差模阻抗非常低,因此一般与π型滤波器等差模噪声用的滤波器并用。 注意点 : 串扰、GND线反弹噪声 这之前作为使用电感的降噪对策,介绍了电感和铁氧体磁珠、共模滤波器。本文将主要介绍PCB板布局相关的注意事项。 串扰 串扰是因电路板布线间的杂散电容和互感,噪声与相邻的其他电路板布线耦合。下面是LC滤波器的图形布局和部件配置带来的串扰及其对策示例。 在左侧的布局示例中,VCC线路中有LC滤波器,滤波器后的布线与含有滤波器前的噪声的布线相邻,因此噪声因串扰而耦合,滤波效果下降。右侧为对策示例,采用了不与含有噪声的线路相邻的布局,从而可将噪声耦合控制在最低限度内。 GND线反弹噪声 在该示例中可以看出,在使用了π型滤波器的电感前后所配置的电容,其GND的设置方法可能会带来地线反弹噪声。在左图示例中,如箭头所示,来自GND的噪声经由电容回流,并去到了滤波器外面。 在这种情况下,为了避免噪声直接传播,可利用Via的寄生电感的手法,经由过孔(Via)与GND平面连接,改善效果较好。 经常听到“在开关电源电路中,PCB板布局是非常重要的”,的确非常重要。这里面包含着布局诀窍。在Tech Web的“DC/DC转换器的PCB板布局”一文中,介绍了PCB板布局的基础,建议一并阅读。 关键要点: ・有些PCB板布线布局,会因串扰而导致滤波效果下降。 ・π型滤波器的电容的GND的某些设置方法可能会带来地线反弹噪声。 ・优化PCB板布线布局可避免这些问题。 小结 使用电感的降噪对策总结 1. 使用电感的降噪对策 ・仅用电容无法充分消除噪声时,可考虑使用电感。 ・降噪对策中使用的电感大致有两种。  ①绕组型电感:组成滤波器  ②铁氧体磁珠:将噪声转换为热。 2. 电感和铁氧体磁珠的阻抗特性 ・虽然铁氧体磁珠被归类为电感,但其频率-阻抗特性与普通电感不同。 ・铁氧体磁珠与普通电感相比,具有电阻分量R较大、Q值较低的特性,因此可利用该特性消除噪声。 ・普通的电感可容许较大的直流叠加电流,只要在其范围内,阻抗不怎么受直流电流的影响。 ・请注意,铁氧体磁珠对于直流电流容易饱和,饱和会导致电感值下降,谐振点向高频段转移,滤波特性产生变化。 3. 使用绕组型电感的降噪对策:组成滤波器 ・普通电感构成的滤波器,可选电感值的范围较宽。 ・使用电感的Π型滤波器,在低频段,因电感和电容而发挥低通滤波器的作用。 ・到了高频段,由于电感会表现为电容、电容会表现为电感,从而π型滤波器起到高通滤波器的作用,因此无法获得噪声消除效果。 4. 使用铁氧体磁珠的降噪对策:将噪声转换为热 ・铁氧体磁珠的Q值较低,因此在较宽频率范围内具有有效的降噪效果。 ・铁氧体磁珠在低频段基本上发挥低通滤波器的作用,在这个频段,对于直流电流容易饱和,因此使用这种电感值下降的铁氧体磁珠很难消除目标频段的噪声。 ・当电抗下降且越过与电阻分量的交叉点时,铁氧体磁珠发挥电阻的作用,可将噪声转换为热。 ・使用了铁氧体磁珠的滤波器,不仅可将噪声旁路消除,还可将噪声转换为热,因此有望实现优异的噪声消除性能。 ・发挥电阻功能且将噪声转换为热,是与使用绕组型电感的滤波器之间的巨大差异。 ・在更高频段,则与绕组型电感相同,发挥高通滤波器的作用。 5. 共模滤波器 ・从严格意义上讲,共模滤波器并不是电感器,但在降噪对策中它是重要的磁性器件。 ・共模滤波器的结构是两个绕组绕在一个磁芯上,相当于两个电感组合。 ・共模滤波器是利用自感作用来阻止共模电流通过(斩波),从而消除共模噪声。 ・共模电流不流通、差模电流流通。 6. 使用共模滤波器的降噪对策 ・作为开关电源的输入滤波器使用时,要使用差模阻抗较大的分裂绕组结构的共模滤波器。 ・这种滤波器一般作为电源线用共模滤波器销售。 ・虽然其差模噪声消除效果也值得期待,但是由于几百k~几MHz左右的差模阻抗非常低,因此一般与π型滤波器等差模噪声用的滤波器并用。 7. 串扰相关的注意事项 ・有些PCB板布线布局,会因串扰而导致滤波效果下降。 ・串扰是因电路板布线间的杂散电容和互感,噪声与相邻的其他电路板布线耦合。 ・滤波器后的布线与含有滤波器前的噪声的布线相邻时,噪声因串扰而耦合,滤波效果下降。 ・作为对策,采用不与含有噪声的线路相邻的布局,可将噪声耦合控制在最低限度内。 8. GND线反弹噪声相关的注意事项 ・在使用了Π型滤波器的电感前后所配置的电容,其GND的设置方法可能会带来地线反弹噪声。 ・作为对策,为了避免噪声直接传播,可利用Via的寄生电感的手法,经由过孔(Via)与GND平面连接,改善效果较好。 来源:techclass.rohm
  • 热度 7
    2019-8-23 16:24
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    贴片 一体成型电感 作为电感行业的新兴未来产品的代表,在产品的耐电流性能、产品的品质、产品的稳定性、生产的自动化程度等方面远不是传统的组装式电感器、及涂磁胶电感器所能比的,随着一体成型电感器生产成本的降低,将逐渐取代传统的组装式电感器、及过渡性的涂磁胶电感器。下面介绍几种贴片一体成型电感的基本性能。 ​ 工作温度范围: -55℃~+125℃ ; 储存温度范围: -55℃~+125℃;电感值L:测试可以使用 LCR 电桥:HP 4194A 或相当品,仪器参数设定:100kHz, 0.1V。直流电阻 Rdc:可以使用直流电阻仪测试,TH2512B 或相当品。 贴片一体成型电感额定电流:样品加载额定直流偏置电流,其电感值下降在指定的范围内,及温度增加在 40℃以内。(电感值下降的典型范围为下降 30%以内,以产品规格书为准);饱和电流 Isat:电感器持续通过规定的电流下,相对于通过电流为零时的电感值变化率不超过 30%,测试条件:100kHz,0.1V;温升电流 Irms:电感器持续通过规定的电流下,自身温度升高不超过 40℃。 温度特性: 电感值的变化在: ± 20% 以内,温度系数: 0 ~ 2000ppm/ ℃电感值测量应在温度范围: -55 ~ +125 ℃内进行。电感值的标准测试温度为: +25 ℃,应考虑随温度的变化率。电感值的最大偏差在步骤 1 到 5 。步骤 1 的温度: 25 ℃。步骤 2 的温度:最低工作温度。步骤 3 的温度: 25 ℃(标准温度)步骤 4 的温度:最高工作温度。步骤 5 的温度: 25 ℃。正常的温度和正常湿度的电感值与标准温度下的电感值之比:△ L/L25 ℃≤± 15 %。测试仪器: HP 4194A(at 100 KHz 0.1V) 或相当品。 标准状态:除非另有说明,标准状态是指温度为 25 ℃± 15 ℃,相对湿度为 65 ± 20 %。 当测量结果有问题时:为了得到更加准确的数据,应在温度 25 ± 2 ℃,相对湿度 65 ± 5% 的条件下进行测试。 本文出自深圳市阿赛姆科技有限公司转载请说明出处及链接 ( http://www.asim-emc.com/ )
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    2019-8-14 17:31
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    贴片 一体成型电感 作为电感行业的新兴未来产品的代表,在产品的耐电流性能、产品的品质、产品的稳定性、生产的自动化程度等方面远不是传统的组装式电感器、及涂磁胶电感器所能比的,随着一体成型电感器生产成本的降低,将逐渐取代传统的组装式电感器、及过渡性的涂磁胶电感器。下面介绍几种贴片一体成型电感的基本性能。 工作温度范围: -55℃~+125℃ ; 储存温度范围: -55℃~+125℃;电感值L:测试可以使用 LCR 电桥:HP 4194A 或相当品,仪器参数设定:100kHz, 0.1V。直流电阻 Rdc:可以使用直流电阻仪测试,TH2512B 或相当品。 贴片一体成型电感额定电流:样品加载额定直流偏置电流,其电感值下降在指定的范围内,及温度增加在 40℃以内。(电感值下降的典型范围为下降 30%以内,以产品规格书为准);饱和电流 Isat:电感器持续通过规定的电流下,相对于通过电流为零时的电感值变化率不超过 30%,测试条件:100kHz,0.1V;温升电流 Irms:电感器持续通过规定的电流下,自身温度升高不超过 40℃。 温度特性: 电感值的变化在: ± 20% 以内,温度系数: 0 ~ 2000ppm/ ℃电感值测量应在温度范围: -55 ~ +125 ℃内进行。电感值的标准测试温度为: +25 ℃,应考虑随温度的变化率。电感值的最大偏差在步骤 1 到 5 。步骤 1 的温度: 25 ℃。步骤 2 的温度:最低工作温度。步骤 3 的温度: 25 ℃(标准温度)步骤 4 的温度:最高工作温度。步骤 5 的温度: 25 ℃。正常的温度和正常湿度的电感值与标准温度下的电感值之比:△ L/L25 ℃≤± 15 %。测试仪器: HP 4194A(at 100 KHz 0.1V) 或相当品。 标准状态:除非另有说明,标准状态是指温度为 25 ℃± 15 ℃,相对湿度为 65 ± 20 %。 当测量结果有问题时:为了得到更加准确的数据,应在温度 25 ± 2 ℃,相对湿度 65 ± 5% 的条件下进行测试。 本文出自深圳市阿赛姆科技有限公司转载请说明出处及链接 ( http://www.asim-emc.com/ ) ​
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    2018-10-23 09:28
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    电感器是开关转换器中非常重要的元器件,如用于储能及功率滤波器。电感器的种类繁多,例如用于不同的应用(从低频到高频),或因铁芯材料不同而影响电感器的特性等等。用于开关转换器的电感器属于高频的磁性组件,然而因材料、工作条件(如电压与电流)、环境温度等种种因素,所呈现的特性和理论上差异很大。因此在电路设计时,除了电感值这个基本参数外,仍须考虑电感器的阻抗与交流电阻和频率的关系、铁芯损失及饱和电流特性等等。本文将介绍几种重要的电感铁芯材料及其特性,也引导电源工程师选择市售标准的电感器。 前言 电感器(inductor)是一种电磁感应组件,用绝缘的导线在绕线支架(bobbin)或铁芯(core)上绕制一定匝数的线圈(coil)而成,此线圈称为电感线圈或电感器。根据电磁感应原理,当线圈与磁场有相对运动,或是线圈通过交流电流产生交变磁场时,会产生感应电压来抵抗原磁场变化,而此抑制电流变化的特性就称为电感(inductance)。 电感值的公式如式(1),其与磁导率、绕组匝数N的平方、及等效磁路截面积Ae成正比,而与等效磁路长度le成反比。电感的种类很多,各适用于不同的应用之中;电感量与线圈绕组的形状、大小、绕线方式、匝数、及中间导磁材料的种类等有关。 (1) 电感依铁芯形状不同有环型(toroidal)、E型(E core)及工字鼓型(drum);依铁芯材质而言,主要有陶瓷芯(ceramic core)及两大软磁类,分别是铁氧体(ferrite)及粉末铁芯(metallic powder)等。依结构或封装方式不同有绕线式(wire wound)、多层式(multi-layer)及冲压式(molded),而绕线式又有非遮蔽式(non-shielded)、加磁胶之半遮蔽式(semi-shielded)及遮蔽式(shielded)等。 电感器在直流电流如同短路,对交流电流则呈现高阻抗,在电路中的基本用途有扼流、滤波、调谐、储能等。在开关转换器的应用中,电感器是最重要的储能组件,且与输出电容形成低通滤波器,将输出电压涟波变小,因此也在滤波功能上扮演重要角色。 本文将介绍电感器的各种铁芯材料及其特性,也将介绍一些电感器之电气特性等,以作为电路设计时,挑选电感器的重要评价参考。在应用实例中,将透过实际范例介绍如何计算电感值,及如何挑选市售标准的电感器。 铁芯材料之种类 用于开关转换器的电感器属于高频磁性组件,中心的铁芯材料最是影响电感器之特性,如阻抗与频率、电感值与频率、或铁芯饱和特性等。以下将介绍几种常见的铁芯材料及其饱和特性之比较,以作为选择功率电感的重要参考: 1. 陶瓷芯 陶瓷芯是常见的电感材料之一,主要是用来提供线圈绕制时所使用的支撑结构,又被称为「空芯电感」(air core inductor)。因所使用的铁芯为非导磁材料,具有非常低的温度系数,在操作温度范围中电感值非常稳定。然而由于以非导磁材料为介质,电感量非常低,并不是很适合电源转换器的应用。 2. 铁氧体 一般高频电感所用的铁氧体铁芯是含有镍锌(NiZn)或锰锌(MnZn)之铁氧体化合物,属于矫顽磁力(coercivity)低的软磁类铁磁材料。图1为一般磁铁芯之磁滞曲线(B-H loop),磁性材料的矫顽磁力HC亦称为保磁力,系指当磁性材料已磁化到磁饱和后,使其磁化强度(magnetization)减为零时所需的磁场强度。矫顽力较低代表抵抗退磁能力较低,也意味着磁滞损失较小。 锰锌及镍锌铁氧体具有较高的相对磁导率(relative permeability;μr),分别为约1500~15000及100~1000,其高导磁特性使得铁芯在一定体积下可有较高的电感量。然而,缺点是其可耐受的饱和电流较低,且铁芯一旦饱和,磁导率会急遽下降,可参考图4所示铁氧体与粉末铁芯在铁芯饱和时磁导率下降趋势的比较。当用于功率电感时,会在主磁路留气隙(air gap),可降低磁导率、避免饱和及储存较多能量;含有气隙时的等效相对磁导率约可在20-200之间。由于材料本身的高电阻率可降低涡电流(eddy current)造成的损耗,因此在高频时损失较低,较适用于高频变压器、EMI滤波电感及电源转换器的储能电感。以操作频率而言镍锌铁氧体适合用在(>1 MHz),而锰锌铁氧体适用于较低的频段(<2 MHz)。 图1、磁铁芯之磁滞曲线(BR:剩磁;BSAT:饱和磁通密度) 3. 粉末铁芯 粉末铁芯亦属于软磁类铁磁材料,是由不同材料的铁粉合金或只有铁粉所制成,配方中有颗粒大小不同的非导磁材料,因此饱和曲线较为缓和。粉末铁芯多以环型(toroidal)呈现居多,如图2所示为粉末铁芯及其截面图。 图2、粉末铁芯之截面图 常见的粉末铁芯有铁镍钼合金(MPP)、铁硅铝合金(Sendust)、铁镍合金(high flux)及铁粉芯(iron powder)等。因所含成分不同,其特性及价格也有所不同,因而影响电感器的选择。以下将分别介绍前述之铁芯种类并比较其特性: A. 铁镍钼合金(MPP) 铁镍钼合金简称MPP,是molypermalloy powder的缩写,相对磁导率约14~500,饱和磁通密度约7500高斯(Gauss),比铁氧体的饱和磁通密度(约4000~5000高斯)高出许多。MPP具有最小的铁损,在粉末铁芯中,温度稳定性最好。当外加直流电流达饱和电流ISAT时,电感值缓慢降低,不会急剧衰减。MPP的性能较佳,但成本较高,通常作为电源转换器之功率电感及EMI滤波之用。 B. 铁硅铝合金 (Sendust) 铁硅铝合金铁芯是由铁、硅、及铝组成之合金铁芯,相对磁导率约26~125。铁损介于铁粉芯与MPP及铁镍合金之间。饱和磁通密度比MPP高,约10500高斯。温度稳定性及饱和电流特性比MPP及铁镍合金稍微逊色,但较铁粉芯及铁氧体铁芯为佳,相对成本较MPP及铁镍合金便宜。多应用于EMI滤波、功因修正(PFC)电路及开关电源转换器之功率电感。 C. 铁镍合金(high flux) 铁镍合金铁芯是由铁及镍组合而成,相对磁导率约14~200,铁损及温度稳定性均介于MPP及铁硅铝合金之间。铁镍合金铁芯的饱和磁通密度最高,约15000高斯,且可耐受直流偏置电流较高,其直流偏置特性也较好。应用范围有功因修正、储能电感、滤波电感、返驰式转换器之高频变压器等。 D. 铁粉芯(iron powder) 铁粉芯是由颗粒非常小、彼此间绝缘的高纯度铁粉颗粒制成,制作过程使其具有分布式的气隙。常见的铁粉芯之形状除了环型外,尚有E型及冲压式。铁粉芯之相对磁导率约10~75,约15000高斯之高饱和磁通密度。在粉末铁芯中,铁粉芯的铁损最高,但成本最低。 铁镍钼 铁镍合金 铁硅铝合金 铁粉芯 铁损 最低 适中 低 高 直流偏置特性 较好 最好 良好 普通 饱和磁通密度(Gauss) 7,500 15,000 10,500 15,000 相对磁导率 14-550 14-200 26-125 10-75 相对成本 高 中等 低 最低 温度稳定性 最好 较好 良好 差 实体图 表1粉末铁芯特性之比较 表1列出了以上四种粉末铁芯之比较。以实际应用而言,其中之铁硅铝合金的特性在各方面均不错,相对成本低,具有高性价比,因此常被用于EMI滤波电感。 图3所示为TDK所制之PC47锰锌铁氧体与MICROMETALS所制之铁粉芯-52及-2的B-H曲线;锰锌铁氧体的相对磁导率远高于铁粉芯,饱和磁通密度也相差很多,铁氧体约5000高斯而铁粉芯大于10000高斯以上。 图3、锰锌铁氧体与不同材质铁粉芯的B-H曲线 综合上述,铁芯饱和特性各有不同;一旦超过饱和电流,铁氧体铁芯的磁导率会陡降,而铁粉芯则可缓慢降低。图4所示即为具有相同磁导率的粉末铁芯与有气隙的铁氧体在不同磁场强度下的磁导下降特性。这也解释了铁氧体铁芯电感,因磁导率在铁芯饱和时骤降,由式(1)可知,也造成电感量骤降;而有分布式气隙的粉末铁芯,磁导率在铁芯饱和时是缓慢下降,因此电感量也降低得比较缓和,即有较好的直流偏置特性。在电源转换器的应用中,此特性很重要;若电感的缓饱和特性不佳时,电感电流上升到达饱和电流,电感量突降会造成开关晶体的电流应力突升,容易造成损坏。 图4、粉末铁芯与有气隙的铁氧体铁芯在不同磁场强度下的磁导下降特性 电感器之电气特性及封装结构 在设计开关转换器并挑选电感器时,电感值L、阻抗Z、交流电阻ACR与Q值(quality factor)、额定电流IDC与ISAT、以及铁芯损失(core loss)等等重要的电气特性都必须考虑。此外,电感器的封装结构会影响漏磁大小,进而影响EMI。以下将分别探讨上述之特性,以作为选择电感器之考虑。 1. 电感值(L) 电感器之电感值在电路设计时为最重要的基本参数,但必须看在工作频率下此电感值是否稳定。电感的标称值通常是在没有外加直流偏置的条件下,以100 kHz或1 MHz所量得。且为确保大量自动化生产的可能性,电感之容差值(tolerance)通常是 ±20%(M)与±30%(N)居多。图5为利用Wayne Kerr的LCR表量测Taiyo Yuden 电感NR4018T220M之电感-频率特性图,如图所示,在5 MHz之前电感值的曲线较为平坦,电感值几乎可视为常数。在高频段因寄生电容与电感所产生的谐振,电感值会上升,此谐振频率称为自我谐振频率(self-resonant frequency;SRF),通常需远高于工作频率。 图5、Taiyo Yuden NR4018T220M电感-频率特性之量测图 2. 阻抗(Z) 如图6,从阻抗图也可以看出电感在不同频率下的表现。电感的阻抗约与频率成正比(Z=2πfL),因此频率愈高,电抗会比交流电阻大很多,所以阻抗表现就如同纯电感(相位为90˚)。而再往高频,由于寄生电容效应,可以看到阻抗的自我谐振频率点,过了此点阻抗下降呈现电容性,且相位逐渐转为-90 ˚。 图6、Taiyo Yuden电感NR4018T220M之阻抗-频率特性 3. Q值与交流电阻(ACR) Q值在电感的定义中为电抗与电阻的比值,也就是阻抗中虚数部分与实数部分的比,如式(2)。 (2) 其中XL为电感器之电抗,RL为电感器之交流电阻。 在低频段,交流电阻比电感造成的电抗大,所以其Q值很低;随着频率增加,电抗(约为2πfL)愈来愈大,即使电阻因集肤效应(skin effect)与邻近(proximity effect)效应愈来愈大,Q值仍随频率增加;在接近SRF时,电感抗逐渐为电容抗抵消,Q值又逐渐变小;在SRF时变为零,因电感抗与电容抗完全相消。图7为NR4018T220M之Q值与频率的关系图,其关系呈现倒钟形。 图7、Taiyo Yuden电感NR4018T220M之Q值与频率的关系图 在电感的应用频段里,Q值愈高愈好;表示其电抗远大于交流电阻。一般而言,Q值最好达到40以上,表示此电感的质量佳。然而,一般随直流偏置增加,电感值会下降,Q值也会降低。若采用扁平漆包线或多股漆包线,可以降低集肤效应,即交流电阻,也就可以提升电感的Q值。 直流电阻DCR一般多认为是铜线的直流电阻,此电阻可依线径与长度计算。然而大部分小电流SMD电感在绕线终端会用超音波焊接做SMD的铜片,但因为铜线长度不长,电阻值不高,因此焊接电阻常会占整体直流电阻相当的比例。以TDK之绕线式SMD电感CLF6045NIT-1R5N为例,其量测直流电阻为14.6mΩ,而依线径及长度计算之直流电阻为12.1mΩ。结果显示此焊接电阻约占整体直流电阻的17%。 交流电阻ACR则因有集肤效应与邻近效应,而会造成ACR随频率增加;一般电感的应用,因交流成份远低于直流成份,所以ACR造成的影响并不明显;但是在轻载时,因为直流成份降低,ACR造成的损耗便不能忽略。集肤效应即在交流的条件下,导体内部电流分布不均匀而集中在导线的表面,造成等效导线截面积降低,进而使导线的等效电阻随频率提高。另外,在一个导线绕组中,相邻的导线会因电流造成磁场的相加减,使得电流集中在导线邻近的表面(或最远的表面,视电流方向而定),同样造成等效导线截面积降低,等效电阻提高的现象,即所谓的邻近效应;在一个多层绕组的电感应用里,邻近效应更是明显。 图8为绕线式SMD电感NR4018T220M的交流电阻与频率关系图。在频率为1kHz时,电阻约为360mΩ;到了100kHz,电阻上升到775mΩ;在10MHz时电阻值接近160Ω。在估算铜损时,其计算须考虑集肤与邻近效应造成的ACR,并修正成式(3)。 (3) IAC,i为某谐波频率的RMS电流,RAC,i为该频率下之交流电阻。 图8、NR4018T220M之交流电阻与频率关系图 4. 饱和电流(ISAT) 饱和电流ISAT一般是标注在电感值衰减如10%、30%或40%之情况下的偏置电流。以气隙铁氧体而言,因其饱和电流特性非常急遽,10%与40%相差不大,可参考图4。但如果是铁粉芯(如冲压式电感),饱和曲线比较缓和,如图9,电感衰减10%或40%的偏置电流相差很多,因此就饱和电流值,二种铁芯将分开探讨如下。 对于一个气隙铁氧体,以ISAT作为电路应用最大的电感电流上限点是合理的。但如果是铁粉芯,因为缓饱和特性,即便应用电路最大电流超过ISAT也不会发生问题,因此这种铁芯特性最适合开关转换器的应用。在重载时,虽然电感器之电感值较低,如图9,造成电流涟波因子较高,但现今的电容电流耐受度高,因此并不会成为问题。在轻载时,电感器之电感值较大,有助于降低电感的涟波电流,进而降低铁损。图9比较了TDK之绕线式铁氧体SLF7055T1R5N及冲压式铁粉芯电感SPM6530T1R5M,在相同电感标称值下的饱和电流曲线。 图9、绕线式铁氧体与冲压式铁粉芯在相同电感标称值下的饱和电流曲线 5. 额定电流(IDC) IDC值为当电感温升为Tr˚C时的直流偏置。规格书同时标注其在20˚C的直流电阻值RDC。依铜导线的温度系数约为3,930 ppm,在Tr温升时,其电阻值为RDC_Tr = RDC(1+0.00393Tr),其功耗为PCU = I2DCxRDC。此铜损功耗在电感器表面散逸,可计算出电感的热阻ΘTH: (4) 表2为参考TDK VLS6045EX系列(6.0x6.0x4.5mm)的data sheet,并计算出在温升40˚C时之热阻。显然相同系列及尺寸的电感,因表面散热面积一样,其计算所得之热阻也相差无几;换句话说,可以估算不同电感的额定电流IDC。不同系列(封装)的电感,其热阻也不同。表3即比较了TDK VLS6045EX系列(semi-shielded)及SPM6530系列(molded)之电感的热阻。热阻愈大,表示此电感流过负载电流时所产生的温升较高;反之则较低。 VLS6045EX (6.0x6.0x4.5 mm) L(µH) RDC(mΩ) RDC_Tr(mΩ) IDC(A) PCU(W) ΘTH(˚C/W) 1.5 17 19.67 5.3 0.55 72 2.2 19 21.99 5.1 0.57 70 3.3 23 26.62 4.95 0.65 61 4.7 27 31.24 4.2 0.55 73 6.8 36 41.66 3.6 0.54 74 10 47 54.39 3.4 0.63 64 表2、VLS6045EX系列电感在温升40˚C时之热阻 从表3可知,即使电感的尺寸相近,由于冲压式电感的热阻低,即散热较好。 VLS6045EX (6.0x6.0x4.5mm) SPM6530 (7.1x6.5x3.0mm) L(µH) ΘTH(˚C/W) 1.5 72 29 2.2 70 30 3.3 61 28 4.7 73 31 6.8 74 45 10 64 40 表3、不同封装电感的热阻比较 6. 铁芯损失(core loss) 铁芯损失,简称铁损,主要由涡流损与磁滞损造成。涡流损大小主要是看铁芯材料是否容易「导电」;若导电率高,即电阻率低,涡流损就高,如铁氧体的电阻率高,其涡流损就相对的低。涡流损也与频率有关,频率愈高,涡流损愈大,因此铁芯材料会决定铁芯适当的工作频率。一般而言,铁粉芯的工作频率可到1MHz,而铁氧体的工作频率则可到10MHz。若工作频率超过此频率,则涡流损会快速增加,铁芯温度也会提高。然而,随着铁芯材料日新月异,更高工作频率的铁芯应是指日可待。 另一个铁损是磁滞损,其与磁滞曲线所围之面积成正比,即与电流交流成份的摆动(swing)幅度有关;交流摆幅愈大,磁滞损也愈大。 在电感器之等效电路中,常用一个并联于电感的电阻来表示铁损。当频率等于SRF时,电感抗和电容抗抵消,等效电抗为零,此时电感器之阻抗即等效于此铁损电阻串联绕线电阻,且铁损电阻已远大于绕线电阻,所以在SRF时的阻抗就约等于铁损电阻。以一低压电感为例,其铁损电阻约在20kΩ左右,若以电感两端的有效值电压5V来估算,其铁损约为1.25mW,这也说明了铁损电阻愈大愈好。 7. 封装结构(shield structure) 铁氧体电感的封装结构有非遮蔽式、加磁胶之半遮蔽式、与遮蔽式,而不论哪一种都存在相当的空气隙。显然此空气隙会有漏磁发生,且最坏的情况是会干扰周遭之小信号电路,或者,如果附近有导磁材料,其电感值也因此被改变。另一种封装结构为冲压式铁粉电感,由于电感内部没有间隙,且绕组结构扎实,因此磁场散逸问题较小。图10是利用RTO 1004示波器之FFT功能量测冲压式电感上方及侧边3mm处之漏磁场大小。表4列出不同封装结构电感的漏磁场大小比较,可看出非遮蔽式(non-shielded)电感之漏磁最严重;冲压式(molded)电感的漏磁最小,显示其磁遮蔽效果最好。这两种结构的电感之漏磁场大小相差约14dB,也就是将近5倍。 图10、冲压式电感上方及侧边3mm处之所量测之漏磁场大小 Structure Location Non-shielded Semi-shielded Shielded Molded Amplitude (dBµV) 3mm Above 87.1 83.2 76.0 73.3 Amplitude (dBµV) 3mm Aside 71.3 66.8 59.8 57.8 表4、不同封装结构电感之漏磁场大小比较 8. 耦合(coupling) 在一些应用当中,有时PCB上会有多组直流转换器,通常会相邻排列,且其对应之电感器也会相邻排列的情况,如果使用非遮蔽式或加磁胶之半遮蔽式的电感器,可能会相互耦合,形成EMI干扰。因此,在放置电感时,建议先标注电感的极性,将电感最内层之起绕点接到转换器之切换电压,如降压转换器的VSW,即动点,而将电感之外层出线端接到输出电容,即静点;铜线绕阻也因此如同形成一定程度的电场遮蔽。在多路转换器的布线安排中,固定电感的极性,有助于固定互感的大小,避免一些意想不到的EMI问题。 应用实例 前面章节探讨了电感的铁芯材质、封装结构、以及其重要之电气特性,在本章会说明如何选择合适之降压转换器之电感值,以及选择市售之电感器的考虑因素。 如式(5)所示,电感值及转换器之开关频率都会影响电感涟波电流(ΔiL)。电感涟波电流会流经输出电容,影响输出电容的涟波电流,也因此会影响输出电容的选择,并进而影响输出电压的涟波大小。再者,电感值与输出电容值亦会影响系统之回授设计及负载动态响应。选用较大的电感值,对于电容的电流应力较小,也有利于降低输出电压涟波,且可储存较多能量,然而电感值大就表示其体积大,亦即成本较高。因此,在设计转换器时,电感值的设计就非常重要。 (5) 由式(5)可知,当输入电压与输出电压差距愈大时,电感涟波电流会愈大,也就是电感设计的最严厉状况(worst-case condition)。再加上其他的归纳分析,降压转换器的电感值设计点通常应选在最大输入电压与满载的条件下。 在设计电感值时须在电感涟波电流及电感尺寸做取舍,在此定义涟波电流因子(ripple current factor;γ),如式(6)。 (6) 将式(6)代入式(5),则电感值可表示为式(7)。 (7) 根据式(7),当输入与输出电压差距愈大,γ值可以选取较大;反之若输入与输出电压愈接近,γ值设计必须较小。为了电感涟波电流与尺寸之间的取舍,依传统设计经验值,γ通常取0.2到0.5。以下为以RT7276为例说明电感值的计算与市售电感器的选择考虑。 设计实例:以RT7276先进恒定导通时间(Advanced Constant On-Time;ACOTTM)之同步整流降压转换器来设计,其开关频率为700 kHz,输入电压为4.5V到18V,输出电压为1.05V,满载电流为3A。如上所述,电感值须设计在最大输入电压18V及满载3A的条件下,将γ值取0.35,将上述数值代入式(7),得电感值为: (8) 取用一常规标称电感值为1.5 µH的电感。代回式(5)计算电感涟波电流,如下 (9) 因此电感的峰值电流为 (10) 而电感电流的有效值(IRMS)为 (11) 因电感涟波成分小,因此电感电流有效值主要为其直流成分,此有效值即作为选择电感额定电流IDC的依据。以80%减额(derating)设计,电感的需求为: L = 1.5 µH(100 kHz),IDC = 3.77 A,ISAT = 4.34 A 表5所列为可选用之TDK不同系列的电感,尺寸相近但封装结构不同。从表中可知,冲压式电感(SPM6530T-1R5M)的饱和电流及额定电流大,且热阻小、散热佳。另外,根据前章之探讨,冲压式电感的铁芯材质属于铁粉芯,因此相较于加磁胶之半遮蔽式(VLS6045EX-1R5N)及遮蔽式(SLF7055T-1R5N)电感的铁氧体铁芯,具有较好的直流偏置特性。图11为不同电感应用于RT7276先进恒定导通时间之同步整流降压转换器的效率比较,结果显示三者之效率差异并不大。而若考虑散热、直流偏置特性及磁场散逸问题,建议选用SPM6530T-1R5M电感。 参数 型号 L(µH) @100 kHz IDC(A) ISAT(A) RDC(mΩ) ΘTH(˚C/W) VLS6045EX-1R5N 1.5 5.3 8.2 17 72 SLF7055T-1R5N 1.5 4 6.2 17.4 96 SPM6530T-1R5M 1.5 11 11.5 9.7 29 表5、TDK不同系列的电感比较 图11、不同电感之转换器效率比较 若选用相同封装结构及电感值,而尺寸较小的电感,如SPM4015T-1R5M(4.4x4.1x1.5mm),虽然其体积小,但直流电阻RDC(44.5mΩ)及热阻ΘTH(51˚C/W)较大。对于相同规格之转换器而言,电感所耐受的电流有效值也相同,显然直流电阻大会降低重载时之效率,此外,热阻大即表示散热较差。因此,在选择电感时不可只考虑缩小尺寸带来的效益,还需评估其伴随的缺点。 结论 电感在开关电源转换器中是常用的被动组件之一,可用来储能以及滤波。然而在电路设计上,需要关注的不仅电感值这个参数,其它包括交流电阻与Q值、电流耐受能力、铁芯饱和程度、以及封装结构等等,都是在选择电感器时须考虑的参数。而这些参数通常与铁芯材料、制程工艺、更与尺寸成本有关。因此本篇介绍了不同铁芯材料的特性,以及如何选择适当的电感,作为电源设计的参考。 参考文献 王信雄 博士,返驰变压器设计指南,Oct. 2011. 王信雄 博士,开关转换器控制理论与设计实务。 TOKEN,"What is a inductor,"2010. TDK,"Guidebook for TDK Inductors & Noise Suppression Components,"Sept. 2006. TDK, "Wound Metallic Magnetic Material SPM4012 type,"Mar. 2015. MICROMETALS,"Iron Powder Cores for Switch-mode Power Supply Inductor." Changsung,"Magnetic powder cores,"2006. 立锜科技电子报
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