交错并联全桥LLC拓扑包含三个实现要素：
（1） LLC谐振电路，实现软开关；
（2） 原边交错控制，减小输出纹波电流；
（3） 共占空比控制的多个子模块之间输入串联/输出并联（ISOP）的连接方式；
实际此电路的均流，是依靠要素（3）实现，与要素（1）和（2）无关。
对于共占空比的ISOP连接方式，有如下三点：
（1） PFC侧提供能量给母线电容，并使DC-DC侧的总母线电压保持恒定；
（2） PFC侧只保证总母线电压的恒定，不对单独的子电路单元的母线电容两端电压进行控制；
（3） 对于串联的子单元模块，其负载所需的能量直接从各自的母线电容上获取；若其中一路子单元所取能量增大，该路对应的母线电容电压就会降低；
对ISOP拓扑进行简化。将谐振电路的开关网络/谐振腔/整流网络整合到一起，用电抗 来表示，并保留能量单向传输的特性，可初步简化至图17的示意图。

图17 简化的ISOP拓扑示意图
其中，Z1(f)和Z2(f)分别为LLC1和LLC2原边的等效电抗，其值与开关频率相关。根据该图，有：
（1） 总母线电压一定，有：u1+u2=constant；
（2） 输出电压和负载稳定，有：i1+i2=canstant。
设Z1(f)=Z2(f)。此时，若i1>i2，按照欧姆定律，则u1>u2；而从C1取的能量大于C2取的能量，又有u1<u2。在这种动态的拉扯下，会使得u1=u2， i1=i2，模块均流。
在Z1(f) Z2(f)时，模块会有一定的不均流。同时由于上述的这种负反馈作用，使得不均流度有所收敛。
Z(f)包含的器件有：半导体器件/磁性器件/谐振电容。由于半导体器件工作在开关状态，在系统分析时，可以理解为理想器件。因此，先不考虑半导体器件的影响。这里主要关注的器件包括上下两路LLC的谐振电感/谐振电容/主变，也就是电路的谐振参数对模块不均流度的影响。另外，考虑母线电容容值偏差对不均流度的影响。
仿真验证
下面仿真验证该拓扑的不均流度情况。从示意图15可知，谐振参数差异越大，模块的不均流度越大。这里对比的情况包括：
（1） 励磁电感参数差异对不均流度的影响。这里考虑差异最大的情况，一路LLC的励磁电感正偏5%，一路LLC的励磁电感负偏5%；
（2） 谐振电感和谐振电容参数差异对不均流度的影响。这两个参数的总电抗为：

则，L越大，C越大，则电抗Z越大；L越小，C越小，则电抗Z越小。因此，考虑一路LLC的L和C均正偏至最大，另一路的L和C均负偏至最小；
（3） 将（1）和（2）汇总考虑，并考虑轻载和重载的情况；
（4） 考虑母线电容容值差异对不均流度的影响。考虑差异最大的情况，上路LLC的母线电容容值正偏20%，下路LLC的母线电容容值负偏20%；
仿真模型建立如图18。谐振参数差异情况如表3，仿真结果如表4。

图18 交错并联全桥LLC的仿真电路图

功率等级（kW）	谐振电容（容差）	谐振电感（容差）	励磁电感（容差）	主变匝比	母线电压	输出滤波电容	单路母线电容（容差）
25kW	330nF （±5%）	8uH （±6%）	80uH (±5%)	28:20	840V(输出290V) 790V（输出267.5V） 750V（输出240V）	220uF×12	330uF×4

序号	参数偏差情况		输出电压	输出功率	谐振电感电流的不均流度	母线电压差异
	LLC1谐振参数	LL2谐振参数
1	不偏	不偏	267.5V	满载	0.013%	0.02V
2	仅励磁电感正偏	仅励磁电感负偏	290V	满载	0.19%	0.14V
			267.5V	满载	0.23%	0.18V
			240V	满载	0%	0V
3	仅谐振电感和谐振电容正偏	仅谐振电感和谐振电容负偏	290V	满载	0.88%	8.8V
			267.5V	满载	0.42%	8.4V
			240V	满载	0.64%	10.9V
4	谐振电感正偏，谐振电容负偏	谐振电感负偏，谐振电容正偏	290V	满载	0.34%	3.1V
			267.5V	满载	0.21%	2.8V
			240V	满载	0.18%	5.8V
5	全部正偏	全部负偏	290V	满载	0.86%	10.2V
				半载	0.22%	13.2V
				10%负载	0.6%	10.7V
			267.5V	满载	1.35%	13V
				半载	0.51%	12.7V
				10%负载	0.29%	8.8V
			240V 10%负载	满载	1.33%	11.8V
				半载	0.13%	13.9V
				10%负载	0.16%	5.3V
6	仅母线电容容值正偏20%	仅母线电容容值负偏20%	267.5V	满载	0.23%	0.036V

仿真结果表明：